Меню

Импульс режекции тока это

Импульс выходного тока недонапряженного, критического и перенапряженного режима.

Статические характеристики электронного прибора (далее ЭП) позволяют определять ток в цепях любых электродов ЭП при любых произвольных комбинациях напряжений на электродах.

Если же ЭП включен в схему ГВВ, то напряжения на электродах такого ЭП оказываются не произвольными, а функционально и однозначно связанными посредством выходного тока. Другими словами, для входного евх и выходного евых напряжений и выходного тока iвых ЭП, работающего в ГВВ, могут быть написаны cледующие соотношения:

Подставив первое уравнение во второе, получим iвых = f2вх, f1(eвх )). Послед­нее уравнение можно переписать в одной из следующих двух форм:

Полученные зависимости для выходного тока в виде функций только одной переменной называются динамическими (иногда нагрузочными) характеристиками. В дальнейшем увидим, что динамические характеристики (ДХ) можно построить для тока в цепи любого электрода ЭП, работающего в ГВВ.

Нагрузочными характеристиками генератора называются зависимости его токов, мощностей и электронного КПД от величины сопротивления НС (RHC).

Из графиков следует:

1.При малых Ua (графики 1—3) ДХ анодного тока имеют круто возвышающуюся часть и частично совпадают с осью абсцисс. Импульсы ia имеют почти косинусоидальную форму, импульсы ic — малую амплитуду. Каждый из этих режимов называется недонапряженным (ННР) вследствие того, что мощности, рассеиваемые на управляющей сетке в этих режимах, малы.

2. Графики 4 соответствуют граничному режиму (ГРР). Здесь Несколько изгибается верхняя часть ДХ ia, импульс ia приобретает плоскую

вершину. Амплитуда импульса ic становится заметно больше, при этом вершина его несколько приподнята.

3. Графики 5 относятся к перенапряженному режиму (ПНР). Верхняя часть ДХ ia загнута вниз. Импульс ia имеет провал в средней части. Амплитуда импульса iс резко увеличена.

4. Графики 6 соответствуют сильноперенапряженному режиму. В этом режиме (Ua>Ea) ДХ iа достигает начала координат и имеет участок, совпадающий с осью абсцисс при еа

В технике связи, и и частности РПДУ, наибольшее распространение получили трехточечные автогенераторы АГ. Они относительно просты в схемотехническом исполнении и позволяют обеспечить высокую стабильность частоты генерации. В простейшем случае такой АГ содержит параллельный колебательный контур, к трем точкам которого присоединен электронный прибор ЭП тремя своими основными электродами.

Длительное время АГ строились как на основе индуктивной, так и емкостной трехточек, поскольку считалось, что ни одна из них не имеет сколько-нибудь заметного преимущества над другой. По мере развития теории АГ постепенно выяснилось, что вторая обладает рядом достоинств перед первой. Во-первых, емкостная трехточка имеет в своем составе П-образный контур. Такая нагрузочная система НС обладает наилучшими фильтрующими способностями, а снижение уровня гармоник, поступающих с выхода на вход АГ, уменьшает фазовый сдвиг φs при прохождении колебаний через ЭП. В итоге емкостная трехточка (при прочих равных условиях) позволяет обеспечить более высокую стабильность генерируемой

частоты, чем индуктивная. Во-вторых, ее НС содержит только одну катушку индуктивности. Известно, что данный реактивный элемент по своим эталонным свойствам уступает конденсатору.

Стремление повысить стабильность частоты АГ заставляет усложнять (модифицировать) классическую емкостную трехточечную схему. Так, Дж. Клапп (США) предложил включить последовательно с катушкой индуктивности, дополнительный конденсатор Скл, (рис. 2.1,а). Тогда общая емкость контура Собщ становится меньше, чем при двух конденсаторах с емкостями С2 и С3 и для сохранения той ж о частоты генерации необходимо увеличить индуктивность контура. Это, в свою очередь, приводит к возрастанию характеристического сопротивления ρ =( L1общ) 1/2 При сохранении тех же потерь (r = const) увеличивается эквивалентная добротность Q= ρ /r, что благоприятно отражается на повышении стабильности частоты генерируемых колебаний.

На рис. 2.1,б и в показаны примеры построения АГ на основе схемы Клаппа. В первом- варианте используется БТ, включённый по схеме с общим коллектором. Соединение этого электрода с корпусом удобно по конструктивным соображениям: облегчается проблема охлаждения корпуса транзистора, статор подстроечного конденсатора Скл имеет нулевой РЧ потенциал, что устраняет влияние руки оператора на частоту генерации и др. Делитель из резисторов с сопротивлениями R1 и R2 совместно с Rэ обеспечи­вают требуемый рабочий режим, но постоянному току (мягкое самовозбуждение с переводом в жесткий режим при стационарной амплитуде колебании). Иногда в базовую пень включается резистор Rб, уменьшающий шунтирование НС АГ входным сопротивлением БТ. Назначение элементов с параметрами L1 С2 и С3 такое же, как и на эквивалентной схеме (рис. 2.1,а). Питание эмиттера осуществляется через фильтрационно-стабилизирующую цепочку СфRфV2.

В варианте АГизображенном на рис. 2.1,в, в качестве ЭП использован ПТ. Здесь ВЭ соединен с общим проводом только по РЧ потенциалу. При этом упрощается питание УЭ (один резистор Rсм вместо двух) и отпадает необходимость в использовании добавочного резистора Rб. Перестройка АГ осуществляется изменением индуктивности L1.

Источник

Импульс режекции тока это

СТАНДАРТ ОРГАНИЗАЦИИ ОАО «ФСК ЕЭС»

Методические указания по инженерным расчетам в системах оперативного постоянного тока для предотвращения неправильной работы дискретных входов микропроцессорных устройств релейной защиты и автоматики, при замыканиях на землю в цепях оперативного постоянного тока подстанций ЕНЭС

Дата введения 2011-10-11

Цели и принципы стандартизации в Российской Федерации установлены Федеральным законом от 27 декабря 2002 г. N 184-ФЗ «О техническом регулировании», объекты стандартизации и общие положения при разработке и применении стандартов организаций Российской Федерации — ГОСТ Р 1.4-2004 «Стандартизация в Российской Федерации. Стандарты организаций. Общие положения», общие требования к построению, изложению, оформлению, содержанию и обозначению межгосударственных стандартов, правил и рекомендаций по межгосударственной стандартизации и изменений к ним — ГОСТ 1.5-2001, правила построения, изложения, оформления и обозначения национальных стандартов Российской Федерации, общие требования к их содержанию, а также правила оформления и изложения изменений к национальным стандартам Российской Федерации — ГОСТ Р 1.5-2004.

Читайте также:  Для чего расчет токов короткого замыкания в сетях 0 4 кв

Сведения о стандарте

1 РАЗРАБОТАН: ГОУВПО «МЭИ (ТУ)»

2 ВНЕСЕН: Департаментом технологического развития и инноваций ОАО «ФСК ЕЭС»

3 УТВЕРЖДЁН И ВВЕДЁН В ДЕЙСТВИЕ:

Приказом ОАО «ФСК ЕЭС» от 11.10.2011 N 619.

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 Область применения

Настоящий стандарт распространяется на дискретные входы микропроцессорных релейных защит и автоматики (МПРЗА) и системы оперативного постоянного тока 220 В подстанций напряжением 110 кВ и выше.

В стандарте представлены требования к параметрам срабатывания дискретных входов МПРЗА по условиям обеспечения их отстройки от возмущений, возникающих при замыканиях на землю в сети оперативного постоянного тока подстанций ЕНЭС. Стандарт уменьшает вероятность неправильной работы МПРЗА из-за попадания переменного напряжения в СОПТ и из-за помех, обусловленных коммутационными перенапряжениями.

Стандарт является обязательным при проектировании, комплексном техперевооружении, аттестации устройств РЗА, реконструкции и эксплуатации подстанций ОАО «ФСК ЕЭС».

2 Нормативные ссылки

При разработке настоящего стандарта использованы следующие документы:

СТО 56947007-29.240.10.028 Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35-750 кВ

СТО 56947007-29.120.40.041-2010 Системы оперативного постоянного тока подстанций. Технические требования

СТО 56947007-29.120.40.093-2011 Руководство по проектированию систем оперативного постоянного тока (СОПТ) ПС ЕНЭС. Типовые проектные решения

СТО-56947007-29.240.044-2010. Методические указания по обеспечению электромагнитной совместимости на электросетевых объектах ЕНЭС

СТО-56947007-29.240.043-2010 Руководство по обеспечению электромагнитной совместимости вторичного оборудования и систем связи электросетевых объектов

ГОСТ Р 51317.6.5-2006 (МЭК 61000-6-5:2001) Совместимость технических средств электромагнитная. Устойчивость к электромагнитным помехам технических средств, применяемых на электростанциях и подстанциях. Требования и методы испытаний

Примечание: при использовании настоящего стандарта целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования — на официальном сайте национального органа Российской Федерации по стандартизации в сети Интернет или по ежегодно издаваемому информационному указателю «Национальные стандарты», который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по соответствующим ежемесячно издаваемым информационным указателям, опубликованным в текущем году. Если ссылочный документ заменен (изменен), то при пользовании настоящим стандартом следует руководствоваться замененным (измененным) документом. Если ссылочный документ отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, применяется в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Термины и определения

— устройство в составе МПРЗА для ввода дискретного сигнала.

— импульс тока, формируемый ДВ, предназначенный для снижения переходного напряжения и, дополнительно, способствующий прожигу окисной пленки контактов.

— внешний управляемый контакт входной цепи дискретного входа.

Переключение дискретного входа

— изменение состояния выходной цепи дискретного входа.

— разность напряжений, относительно земли, полюсов сети СОПТ.

4 Сокращения

АСУ ТП — автоматизированная система управления технологическими процессами

ДВ — дискретный вход

ЕНЭС — единая национальная электрическая сеть

МПРЗА — микропроцессорная релейная защита и автоматика

ОПУ — общеподстанционный пункт управления

ОРУ — открытое распределительное устройство

РЗА — релейная защита и автоматика

СОПТ — система оперативного постоянного тока

УК — управляющий контакт

УКИ — устройство контроля изоляции

ЩПТ — щит постоянного тока

5 Общие требования

5.1. В части, не противоречащей требованиям настоящего стандарта, следует руководствоваться нормативными документами, перечисленными в разделе 2.

5.2. Жилы «+» и «-«, цепей связывающих источник питания, УК и ДВ, должны находиться в одном контрольном кабеле.

5.3. ДВ должен переключаться только от напряжения прямой полярности. При приложении к ДВ напряжения обратной полярности срабатывания не должно происходить при любом значении напряжения. Униполярность ДВ должна предотвращать переключение ДВ при замыканиях на землю отрицательного полюса сети СОПТ.

Источник



Импульс режекции тока это

Статистический характер распределения сигналов во времени приводит к частичному их перекрытию, т.е. к наложению импульсов. Наложения могут возникать в детекторе, предусилителе, усилителе.

Рис.1. Наложения импульсов в спектрометрическом усилителе.

Обычно наибольший вклад в искажения амплитудных распределений вносят наложения в спектрометрических усилителях. На рис. 1а показано наложение, когда неискаженная амплитудная информация, по крайней мере для одного из наложенных пиков, может быть извлечена. В случае, изображенном на рис. 1б, информация полностью искажена.
В соответствии с законом Пуассона вероятность прихода очередного сигнала в интервале t после предшествующего определяется соотношением

где n — средняя скорость поступления событий. Соответственно, для средней частоты наложений можно записать

где tp — длительность сигнала. Как видно из (2), частота наложений квадратично зависит от частоты событий и самый простой способ их минимизации — уменьшить входные загрузки. Однако это не всегда лучший выход, в частности, если нас интересуют ядерные реакции с малым выходом, которые идут на интенсивном фоне сопутствующих реакций. Так, если соотношение сечений такое, что на 10 6 зарегистрированных событий только одно представляет интерес, загрузка спектрометрического тракта 10 4 имп/с, длительность сигнала спектрометрического усилителя 10 -6 с, то средняя частота наложений будет 100 с -1 . В то же время средняя скорость исследуемых событий будет всего 10 -2 имп/с. В этих условиях полезная информация может быть искажена до неузнаваемости. Уменьшение длительности импульсов нежелательно, так как приводит к ухудшению отношения сигнал/шум. Остается только использовать методы детектирования, режекции и учета наложенных событий.
Рассмотрим некоторые способы детектирования и режекции наложений.

Читайте также:  Формулы для расчета тока однофазного короткого замыкания

Режекция наложений методом фиксации нуля биполярного импульса

Этот метод режекции наложений основан на изменении формы импульсов наложений по сравнению с импульсами от одиночных событий. По сути это метод дискриминации по форме импульса. Аналогичные схемы могут применяться, например, и для n-γ-дискриминации. Пример реализации этого метода показан на рис. 2.

Рис. 2. Блок-схема устройства детектирования и режекции наложений методом фиксации нуля биполярного импульса.
Рис. 3. Выходные импульсы устройств, показанных на рис. 2: а) биполярные импульсы спектрометрического усилителя, б) быстрого дискриминатора, в) временного одноканального анализатора (1), г) ВАКа, д) временного одноканального анализатора (2), е) задержанные однополярные импульсы спектрометрического усилителя, ж) импульсы с выхода линейных ворот.

Момент пересечения нуля у биполярного импульса при наложении сигналов сдвинут на некоторое время, по сравнению с импульсом в отсутствии наложений (см. рис. 3а). Это различие фиксируется время-амплитудным конвертором (ВАК), на стартовый вход которого поступают сигналы цепочки быстрый усилитель — быстрый дискриминатор (рис. 2б). Быстрый дискриминатор осуществляет привязку по переднему фронту сигнала. На стоповый вход ВАКа поступают сигналы от одноканального анализатора (1) (рис. 3в), временная привязка которого осуществляется по пересечению биполярным сигналом от спектрометрического усилителя нулевой линии. Амплитуда выходного сигнала ВАКа линейно зависит от времени между сигналами «старт» и «стоп» (рис. 3г). Верхний порог дискриминации одноканального анализатора (2), на который поступают импульсы с ВАКа, устанавливается так, чтобы сигналы на его выходе генерировались только для событий без наложений. Эти сигналы (рис. 3д) поступают на управляющий вход линейных ворот, которые этим сигналом открываются и пропускают задержанный спектрометрический сигнал. Задержка вводится для временного согласования между линейным и управляющим сигналами, поступающими на линейные ворота.
Эту систему можно упростить, заменив быстрые усилитель и дискриминатор одноканальным временным анализатором с привязкой по переднему фронту и подав на него сигналы спектрометрического усилителя. Однако эффективность режекции наложений в этом случае будет хуже из-за худшей фиксации времени.

Режекция наложений с помощью инспекции временных интервалов между событиями

В этом методе используется то обстоятельство, что в быстрых цепях из-за существенно меньшей длительности импульсов вероятность их наложения меньше и анализируется (инспектируется) время между импульсами в быстром канале. На рис. 4 показана блок-схема режекции наложений, в которой реализуется этот метод.

Рис. 4. Блок-схема режекции наложений с использованием инспектора наложений.
Рис. 5. Сигналы в системе режекций наложений с испектором наложений.

Короткие сигналы быстрого усилителя (рис. 5б) поступают на быстрый дискриминатор, порог которого установлен чуть выше уровня шумов. Стандартные логические импульсы временной привязки (рис. 5в) поступают на специальное устройство — инспектор наложений, в котором генерируется сигнал инспекции (рис. 5г), длительность которого обычно устанавливается равной длительности сигнала спектрометрического усилителя Tins = Tw. Если во время интервала инспекции на вход инспектора поступает следующий сигнал, вырабатывается сигнал наличия наложений (рис. 5д), а сигнал инспекции продлевается на время между входными импульсами. Сигнал наличия наложений поступает на управляющий вход линейных ворот (нормально открытых) и служит сигналом запрета для наложений.
Относительно высокий уровень шумов быстрых усилителей ограничивает минимальный порог дискриминации. Это может приводить к тому, что в области малых амплитуд наложения не будут детектироваться и амплитудный спектр в этой области будет искажен.

На рис. 6 в качестве примера показано влияние режекций наложений в измерениях с большими загрузками.

Источник

Диагностика высокочастотной аппаратуры передачи/приема аварийных сигналов и команд согласно СТО ПАО «ФСК ЕЭС»

К УПАСК предъявляются типовые технические требования, изложенные в стандартах организации СТО 56947007-33.060.40.177-2014 ОАО «ФСК ЕЭС» и СТО 56947007-29.120.40.102-2011 ОАО «ФСК ЕЭС». СТО также содержит методические указания по инженерным расчетам.

ВВЕДЕНИЕ В СТО

В приемнике УПАСК должна быть предусмотрена возможность введения задержки приема команд для повышения его помехозащищенности. Значение времени задержки может устанавливаться раздельно для каждой команды: 5 или 10 мс программными средствами [2].

Должна быть обеспечена возможность установки времени задержки срабатывания дискретного входа (ДВ) 0, 2, 5-12 и 20 мс. В диапазоне от 5 до 12 мс задержка должна регулироваться с шагом 1 мс [3].

Под ДВ понимают устройство в составе микропроцессорной релейной зашиты и автоматики, предназначенное для ввода дискретного сигнала. Таковыми в высокочастотной аппаратуре приема сигналов и команд являются, например, входы команд приемника или выходные реле команд передатчика УПАСК.

Наличие задержки срабатывания ДВ обеспечивает снижение напряжения, прикладываемого к ДВ при замыканиях на землю, за счет импульса тока, формируемого ДВ. Этот импульс, называемый также импульсом режекции, предназначен для снижения переходного напряжения и дополнительно способствует прожигу окисной пленки контактов.

Читайте также:  Формула подсчета тока в цепи

ПРОВЕДЕНИЕ ПРОВЕРОК ПАРАМЕТРОВ ДИСКРЕТНЫХ ВХОДОВ

При проведении пуско-наладочных работ следует производить выборочную проверку характеристик одного-двух ДВ для каждого типа УПАСК, используемых на подстанции.

Для измерения параметров ДВ используются генератор двухступенчатых импульсов и осциллографы, регистрирующие входные напряжение и ток, а также сигнал на выходе ДВ (рис. 1). Для регистрации выходного сигнала осциллограф может быть подключен к выходному реле проверяемого устройства, связанному с тестируемым ДВ.

Рис. 1. Схема измерения параметров дискретного входа

К устройству управления передачей и фиксацией приема команд предъявляются следующие требования [2]:

  • количество входов/выходов не менее 8;
  • коммутируемое напряжение до 250 В;
  • возможность передачи/приема команд в произвольных сочетаниях;
  • длительность передаваемых импульсов 10-1000 мс;
  • предел фиксируемого времени передачи 1-500 мс;
  • выход для синхронизации внешнего реле;
  • регистрация процессов передачи и приема команд в энергонезависимой памяти;
  • статистическая обработка результатов измерений.

Проверка времени задержки приема команд заключается в проверке правильности реагирования приемника УПАСК на регулируемую длительность пуска команды (рис. 2).

Рис. 2. Длительность задания сигнала с генератора Выход 1

Для выполнения проверки следует менять длительность управляющего импульса в пределах от 5 до 10 мс и контролировать момент фиксации команды приемника (ПРМ) УПАСК. Затем сравнивается полученная величина с уставкой, выставленной в ПРМ. В данной проверке необходимо определить, при какой минимальной длительности импульса на входе происходит фиксация команды ПРМ, т.е. приемник УПАСК не должен принимать команду, если длительность управляющего воздействия на его входе меньше времени уставки.

Проверка времени задержки срабатывания ДВ заключается в проверке правильности реагирования передатчика УПАСК на регулируемую длительность сигнала на его ДВ (рис. 3).

Рис. 3. Длительность задания сигнала с генератора Выход 2

Время задержки срабатывания ДВ измеряется как время минимальной длительности импульса постоянного тока на ДВ УПАСК, при котором происходит пуск передатчика (ПРД). Для выполнения проверки следует менять длительность управляющего импульса на ДВ ПРД в пределах от 0 до 20 мс с шагом 1 мс и контролировать момент пуска ПРД УПАСК (формирование ВЧ импульса ПРД). Затем сравнивается полученная величина с уставкой, выставленной в ПРД, т.е. передатчик УПАСК не должен передавать команду, если длительность управляющего воздействия на его входе меньше времени уставки.

Изначально, эти регламентированные СТО проверки были недоступны приборам отечественного производства. Научно-производственное предприятие «Динамика» первое и единственное из производителей проверочного оборудования приступило к разработкам и внедрению в свои серийные приборы нового функционала. Своевременность введения новых функций позволила в полной мере учесть все требования СТО, предъявляемые к проверочному устройству.

Применение комплекса РЕТОМ-ВЧ (рис. 4) в качестве генератора дает возможность пользователю выставить количество импульсов, а также время паузы между ними (рис. 5).

Рис. 4. Комплекс РЕТОМ-ВЧ

Рис. 5. Окно настройки параметров выдачи сигнала с Выход 2

Использование в программе управления прибором РЕТОМ-ВЧ/64 (базовый прибор комплекса) панели состояния дискретных входов позволяет в режиме реального времени контролировать процесс приема и передачи команд УПАСК. За счет полной автоматизации процесса значительно повышается наглядность проверки и снижается вероятность ошибки фиксации приема или передачи команд. Для удобства работы с программой процесс изменения состояния дискретного входа может быть синхронизирован с выдачей звукового сопровождения из динамиков управляющего компьютера. При этом тональность сигнала на замыкание и размыкание будет разной, что еще больше увеличивает степень наглядности, удобства и простоты работы с прибором РЕТОМ-ВЧ/64.

Возможности прибора были наглядно продемонстрированы в ходе третьих межрегиональных соревнований персонала служб РЗА филиалов ПАО «ФСК ЕЭС» МЭС в г. Санкт-Петербург, где РЕТОМ-ВЧ/64 был успешно использован при проверке ВЧ блока с модулем СКО ПКУС СР-24.

Таким образом, применение комплекса РЕТОМ-ВЧ позволяет перевести на более качественный уровень тестирование элементов УПАСК, в том числе ВЧ тракта по ЛЭП. Резко сокращаются трудозатраты и время, необходимое для проведения проверок, увеличивается производительность работ за счет автоматизированной обработки больших массивов данных, снижается вероятность ошибок эксплуатирующего персонала.

Кроме этого, удобством эксплуатации комплекса является то, что в комплект поставки включен необходимый и достаточный минимум для проведения всех высокочастотных измерений всего перечня высокочастотной аппаратуры релейной защиты, противоаварийной автоматики и связи по ЛЭП, таких как АВЗК-80, ПВЗ-90(М), ПВЗЛ, ПВЗУ, ПВЗУ-М, ПВЗУ-Е, АВАНТ, АНКА-АВПА, АКА-Кедр, УПК-Ц, АВС, ТН-12, Линия-Ц[4].

ВЫВОДЫ

В связи с тем, что высокочастотная аппаратура релейной защиты, противоаварийной автоматики и связи по ЛЭП непрерывно совершенствуется, активно внедряются микропроцессорные устройства, изменяются и дополняются требования к данной аппаратуре, заложенные в СТО ПАО «ФСК ЕЭС». НПП «Динамика», следуя современным тенденциям, выпустило новое поколение комплекса РЕТОМ-ВЧ, соответствующего требованиям СТО, в частности были глубоко модернизированы генераторы Выход 1 и Выход 2, получившие возможность работы в импульсном режиме. Это позволило перевести на качественно новый уровень проверки УПАСК, как производителям данной аппаратуры, так и специалистам, выполняющим её наладку и техническое обслуживание. Теперь весь комплекс работ может быть выполнен с помощью проверочного устройства одного производителя.

Источник